日光溫室結(jié)構(gòu)極限承載力及熱負(fù)荷分析.pdf

收稿日期 2020 05 31 基金項(xiàng)目 甘肅省自然科學(xué)基金項(xiàng)目 1610 JZA090 甘肅農(nóng)業(yè)大學(xué)盛彤笙科技創(chuàng)新基金項(xiàng)目 GSAU STS 1626 甘肅農(nóng) 業(yè)大學(xué)水利水電工程學(xué)院青年教師科技創(chuàng)新基金項(xiàng)目 SLSDXY QN2018 11 甘肅農(nóng)業(yè)大學(xué) 2020 年 S TP 項(xiàng)目 作者簡(jiǎn)介 劉麗霞 1972 女 副教授 碩士 主要從事土木工程結(jié)構(gòu)方面的教學(xué)及研究 E mail liulixia gsau edu cn 第 48 卷 第 9 期 2020 年 9 月 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 FO EST Y MACHINE Y WOODWO KING EQUIPMENT Vol 48 No 9 Sep 2020 研究與設(shè)計(jì) 日光溫室結(jié)構(gòu)極限承載力及熱負(fù)荷分析 劉麗霞 甘肅農(nóng)業(yè)大學(xué)水利水電工程學(xué)院 甘肅 蘭州 730070 摘 要 為研究日光溫室結(jié)構(gòu)的承載能力影響因素及其采暖熱負(fù)荷 選擇兩種不同結(jié)構(gòu)形式的日光溫室 工程為研究背景 基于豎向及側(cè)向非線性靜力推覆分析方法 對(duì)結(jié)構(gòu)在不同跨度 長(zhǎng)細(xì)比 構(gòu)件銹蝕程度的情 況下進(jìn)行極限承載能力計(jì)算 量化日光溫室結(jié)構(gòu)的承載能力影響因素 對(duì)日光溫室結(jié)構(gòu)進(jìn)行了采暖熱負(fù)荷計(jì) 算 為日光溫室結(jié)構(gòu)安裝采暖裝置提供依據(jù) 研究結(jié)果表明 鋼桁架結(jié)構(gòu)極限承載能力大于鋼拱架結(jié)構(gòu) 隨跨 度增大 構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比增大 結(jié)構(gòu)極限承載力下降 溫室熱負(fù)荷隨維護(hù)材料傳熱系數(shù)增大而增大 隨溫室空間增 大而增大 關(guān)鍵詞 日光溫室 鋼拱架 鋼桁架 極限承載力 熱負(fù)荷 中圖分類號(hào) S214 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼 A 文章編號(hào) 2095 2953 2020 09 0049 06 Analysis of the Ultimate Bearing Capacity and Heating Load of Solar Greenhouse Structure LIU Li xia College of Water Conservancy and Hydropower Engineering Gansu Agriculture University Lanzhou Gansu 730070 China Abstract In order to study the factors influencing the bearing capacity of solar greenhouse structures and their heat ing loads with actual solar greenhouse engineering with two different structural forms as the research background ul timate bearing capacity was calculated and the factors influencing the bearing capacity of the solar greenhouse struc tures were qualified with vertical and lateral nonlinear static pushover analysis methods under the conditions of differ ent spans slenderness ratios and component corrosion degrees The heating heat load calculation of the solar green house structure was conducted providing basis for installing heating devices in the solar greenhouse structure The re search result shows that the ultimate bearing capacity of the steel truss structure was greater than that of the steel arch structure as the span increased the slenderness ratio of the members increased and the ultimate bearing capacity of the structure decreased the heat load of the greenhouse increased with the increase in the heat transfer coefficient of the maintenance materials and with the increase in the space of the greenhouse Key words solar greenhouse steel arch steel truss ultimate bearing capacity heat load DOI 10 13279 ki fmwe 2020 0106 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 第 48 卷 近年來我國(guó)設(shè)施農(nóng)業(yè)發(fā)展迅速 其中日光溫室 結(jié)構(gòu)在生產(chǎn)上有非常普遍的應(yīng)用 但其既不屬于民 用建筑 也不屬于工業(yè)建筑 因此設(shè)計(jì)及施工沒有合 理的土木工程行業(yè)規(guī)范 現(xiàn)行溫室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范重 點(diǎn)是溫室形狀及尺寸規(guī)劃 在設(shè)計(jì)方面通常模仿他 人或依據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn) 由于缺乏有力的理論計(jì)算依 據(jù) 忽略溫室結(jié)構(gòu)可靠性方面研究 導(dǎo)致我國(guó)很多已 建或在建的溫室存在一定的安全隱患 近年來發(fā)生 多起由于大風(fēng)或大雪導(dǎo)致溫室結(jié)構(gòu)倒塌的工程事 故 造成了極大的經(jīng)濟(jì)損失和社會(huì)影響 1 3 因此 日光溫室建設(shè)必須正規(guī)系列化 嚴(yán)密科學(xué)化 經(jīng)濟(jì)實(shí) 用化 使用安全化 只有這樣才能廣泛推廣大棚 工程 針對(duì)溫室結(jié)構(gòu)安全性能的研究 近年來國(guó)內(nèi)外 學(xué)者也開始有所關(guān)注 梁宗敏 4 對(duì)連棟溫室結(jié)構(gòu)抗 風(fēng)可靠度進(jìn)行了理論研究 王永宏等 5 對(duì)一種日光 節(jié)能溫室結(jié)構(gòu)進(jìn)行了參數(shù)的選擇與設(shè)計(jì) 白義奎 等 6 探討了影響日光溫室鋼骨架結(jié)構(gòu)安全及耐久性 能的因素 尹素杰等 7 針對(duì)新型農(nóng)業(yè)大棚骨架的受 力性能進(jìn)行分析 俞永華等 8 對(duì)塑料大棚結(jié)構(gòu)承載 特性進(jìn)行研究 解恒燕等 9 對(duì)鋼拱單棟塑料大棚的 平面內(nèi)極限承載力進(jìn)行了分析 從以上研究可以獲 得溫室結(jié)構(gòu)承載能力的一般規(guī)律 但目前針對(duì)承載 能力影響因素的研究不足 掌握溫室結(jié)構(gòu)承載能力 影響因素 可在設(shè)計(jì)中對(duì)各參數(shù)進(jìn)行更有效的設(shè)置 把握結(jié)構(gòu)承載基本規(guī)律 為溫室結(jié)構(gòu)的安全設(shè)計(jì)提 供理論支撐 此外 我國(guó)溫室大棚采暖一般都是憑經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行 基本沒有溫室大棚采暖熱負(fù)荷的計(jì)算 對(duì)溫室結(jié)構(gòu) 熱負(fù)荷的計(jì)算及其影響因素的量化 可為溫室選擇 安裝采暖裝置時(shí)提供依據(jù) 本文為確定塑料溫室結(jié)構(gòu)的實(shí)際承載特性及熱 負(fù)荷能力 結(jié)合實(shí)際工程作為研究背景 基于非線性 靜力推覆分析方法得到日光溫室結(jié)構(gòu)極限承載能 力 模擬結(jié)構(gòu)失去抵抗力的全過程 對(duì)結(jié)構(gòu)極限承載 能力影響因素進(jìn)行分析 并對(duì)日光溫室結(jié)構(gòu)進(jìn)行了 采暖熱負(fù)荷計(jì)算 1 分析方法 1 1 極限承載力分析 為得到溫室結(jié)構(gòu)在豎向均布荷載和側(cè)向均布荷 載作用下的極限承載力 可采用非線性靜力推覆分 析方法 具體方法如下 沿高度施加豎向和側(cè)向 均布作用荷載 逐級(jí)施加豎向和側(cè)向荷載 對(duì)結(jié)構(gòu) 進(jìn)行推覆分析 以結(jié)構(gòu)失穩(wěn)作為控制標(biāo)準(zhǔn) 并記錄 極限承載力 該過程使結(jié)構(gòu)由彈性工作狀態(tài)逐步進(jìn) 入彈塑性工作狀態(tài) 最終達(dá)到并超過規(guī)定的彈塑性 位移 同時(shí)可按順序計(jì)算結(jié)構(gòu)反應(yīng)并記錄結(jié)構(gòu)在每 級(jí)荷載下的開裂 屈服直至破壞等性能 并據(jù)此找到 結(jié)構(gòu)極限承載能力 10 16 加載示意圖如 1 圖所示 圖 1 加載示意圖 1 2 采暖熱負(fù)荷計(jì)算 溫室大棚的總熱負(fù)荷 Q Q Q 1 Q 2 Q 3 1 式中 Q 1 為圍護(hù)材料的傳熱損失 Q 2 為滲透熱損失 Q 3 為地面熱損失 1 圍護(hù)材料的傳熱損失 Q 1 Q 1 k j F j t n t w 2 式中 k j 為第 j 種圍護(hù)物的傳熱系數(shù) F j 為該面圍護(hù) 物的散熱面積 t n 為室內(nèi)空氣計(jì)算溫度 t w 為供暖室 外計(jì)算溫度 2 滲透熱損失 Q 2 Q 2 0 5KVN t n t w 3 式中 K 為風(fēng)力因子 可取 1 0 V 為溫室空氣體積 N 為每小時(shí)換氣次數(shù) 可取 1 2 3 地面熱損失 Q 3 Q 3 u i A i t n t w 4 式中 u i 為第 i 區(qū)地面?zhèn)鳠嵯禂?shù) A i 為第 i 區(qū)面積 1 3 分析流程 首先采用非線性靜力推覆分析方法 對(duì)結(jié)構(gòu)在 不同跨度 長(zhǎng)細(xì)比 構(gòu)件銹蝕程度的情況下進(jìn)行極限 承載能力計(jì)算 量化日光溫室結(jié)構(gòu)的承載能力影響 因素 然后對(duì)日光溫室結(jié)構(gòu)進(jìn)行采暖熱負(fù)荷計(jì)算 為 日光溫室結(jié)構(gòu)安裝采暖裝置提供理論依據(jù) 分析流 05 第 9 期 劉麗霞 日光溫室結(jié)構(gòu)極限承載力及熱負(fù)荷分析 程如圖 2 所示 圖 2 分析流程 2 算例信息 2 1 溫室結(jié)構(gòu)基本參數(shù) 本文以溫室大棚實(shí)際工程為例 該結(jié)構(gòu)跨度為 8 m 脊高為 4 m 溫室骨架間距為 1 m 考慮到溫室內(nèi) 部作業(yè)時(shí)的可操作性及采光性 前屋面角 66 直桿 與水平面夾角 15 后屋面仰角 45 前屋面形式為二 折式 即前半部分為弧長(zhǎng)約為 5 m 的拱形結(jié)構(gòu) 后半 部分為長(zhǎng)度約為 3 m 的直桿 溫室骨架均采用 Q235 鋼 設(shè)定兩種不同的截面形式 鋼拱架截面及鋼桁架 截面 用 于 對(duì) 比 分 析 鋼拱架截面拱桿為 DN25 1 吋 鍍鋅鋼管 外徑 33 5 mm 壁厚 3 25 mm 鋼 桁架截面上弦桿為 DN25 1 吋 鍍鋅鋼管 外徑 33 5 mm 壁厚 3 25 mm 下弦桿為 12 圓鋼 腹桿 為 10 圓鋼 兩種溫室骨架如圖 3 所示 荷載統(tǒng)計(jì) 依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 見表 1 圖 3 鋼拱架骨架側(cè)視圖 表 1 骨架荷載統(tǒng)計(jì) 結(jié)構(gòu) 形式 恒載 g kN m 1 雪荷載 S kN m 1 風(fēng)荷載 w kN m 1 g 1 g 2 g 3 S 1 S 2 S 3 w 1 w 2 w 3 w 4 使用活荷載 q 1 kN m 1 屋面集中活荷載 F kN 鋼拱架 2 904 2 661 1 440 0 112 0 28 0 28 0 357 0 56 0 35 0 42 21 1 643 鋼桁架 3 925 2 661 1 440 0 112 0 28 0 28 0 357 0 56 0 35 0 42 21 1 643 2 2 有限元模型建立 利用 SAP2000 建立模型 將實(shí)體模型中的倒角 土 墻等對(duì)分析影響不大的特征去掉 試驗(yàn)溫室大棚結(jié)構(gòu) 桿件采用梁?jiǎn)卧M 截面形式為管狀 兩種溫室結(jié)構(gòu) 的頂部支撐采用桁架單元 截面形式為圓管形 半徑 0 03 m 厚度 4 mm 對(duì)于桁架結(jié)構(gòu) 每根桿件作為一個(gè) 單元 在該研究中 柱底部固結(jié) 不考慮土和基礎(chǔ)的相 互作用 鋼拱架有限元模型圖如圖 4 所示 圖 4 鋼拱架有限元模型 15 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 第 48 卷 3 極限承載力分析 利用豎向及側(cè)向非線性靜力推覆分析方法對(duì)結(jié) 構(gòu)進(jìn)行推覆分析 獲得溫室結(jié)構(gòu)極限承載力 分別 以結(jié)構(gòu)形式 跨度 長(zhǎng)細(xì)比 構(gòu)件銹蝕程度作為變量 分析不同變量對(duì)溫室結(jié)構(gòu)承載能力的影響規(guī)律 3 1 不同結(jié)構(gòu)形式對(duì)承載力的影響 基于非線性靜力推覆分析理論 對(duì)溫室結(jié)構(gòu)在 豎向均布荷載和側(cè)向均布荷載作用下平面內(nèi)極限承 載力進(jìn)行分析 采用位移控制 得到結(jié)構(gòu)均布荷載 與定點(diǎn)位移 P 曲線 如圖 5 所示 其中結(jié)構(gòu)跨 度選擇為 L 8 m 由圖 5 可見 隨荷載逐漸增加 結(jié)構(gòu)豎向位移逐 漸增加 超過極限位移時(shí) 荷載不再增大 且有一定 下降趨勢(shì) 在相同的矢跨比和長(zhǎng)細(xì)比情況下 鋼桁架 結(jié)構(gòu)的極限承載力高于鋼拱架結(jié)構(gòu)的極限承載力 豎向極限荷載高出 33 3 側(cè)向極限荷載高出 8 8 這是由于拱架僅是起到支撐作用的弧形支 架 而桁架結(jié)構(gòu)由桿件彼此在兩端用鉸鏈連接而成 主要承受軸向拉力或壓力 從而能充分利用材料的 強(qiáng)度 在跨度較大時(shí)可比實(shí)腹梁節(jié)省材料 減輕自重 和增大剛度 3 2 跨度對(duì)承載力的影響 分析跨度對(duì)鋼結(jié)構(gòu)極限承載力的影響時(shí) 分別 選取跨度為 4 m 6 m 8 m 10 m 及 12 m 的鋼拱結(jié)構(gòu) 及鋼桁架結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比分析 加載方式為豎向均布 加載及側(cè)向均布加載 不同溫室結(jié)構(gòu)極限荷載與跨 度關(guān)系曲線如圖 6 所示 圖 5 結(jié)構(gòu) P 曲線 圖 6 極限承載力 跨度曲線 從圖 6 可以看出 隨跨度增大 結(jié)構(gòu)豎向及側(cè)向 極限承載能力均有所下降 豎向荷載受跨度影響更 大 其最大和最小下降幅度分別為 14 3 和 12 5 而側(cè)向極限承載力受跨度影響低于豎向 其最大和 最小下降幅度分別為 8 6 和 3 3 可見 在對(duì)溫 室結(jié)構(gòu)選型時(shí) 應(yīng)選擇合理跨度 否則影響其承載能 力 以避免承載能力不足導(dǎo)致結(jié)構(gòu)破壞 3 3 長(zhǎng)細(xì)比對(duì)承載力的影響 長(zhǎng)細(xì)比 s i 5 式中 為計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) 當(dāng)拱為兩端固結(jié)時(shí) 0 5 i 為截面的回轉(zhuǎn)半徑 分析長(zhǎng)細(xì)比對(duì)鋼結(jié)構(gòu)極限承載力的影響時(shí) 分 別選取跨度為 L 8 m 的鋼拱結(jié)構(gòu)及鋼桁架結(jié)構(gòu)進(jìn) 25 第 9 期 劉麗霞 日光溫室結(jié)構(gòu)極限承載力及熱負(fù)荷分析 行對(duì)比分析 加載方式為豎向均布加載及側(cè)向均布 加載 通過改變截面尺寸來改變截面的回轉(zhuǎn)半徑 i 從而改變結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)細(xì)比 不同溫室結(jié)構(gòu)極限荷載 與長(zhǎng)細(xì)比關(guān)系曲線如圖 7 所示 由圖 7 可見 鋼結(jié)構(gòu)在長(zhǎng)細(xì)比變化時(shí) 承載力隨 著長(zhǎng)細(xì)比的增加而減小 這是由于隨著構(gòu)件的截面 增大 結(jié)構(gòu)的抗彎剛度隨之增加 極限承載力也相應(yīng) 增加 但在實(shí)際工程中 應(yīng)采用合理長(zhǎng)細(xì)比 保證結(jié) 構(gòu)承載能力的同時(shí)不造成過多材料浪費(fèi) 3 4 鋼材銹蝕對(duì)承載力的影響 銹蝕會(huì)降低鋼材性能 從而影響溫室結(jié)構(gòu)極限 承載能力 本文采用 Lee 等試驗(yàn)研究 鋼筋隨銹蝕 模型對(duì)溫室鋼材的銹蝕進(jìn)行模擬 材料性能如式 6 9 所示 f yc 1 1 98 m f y 6 f uc 1 1 57 m f u 7 E sc 1 1 15 m E ss 8 c 1 2 59 m s 9 式中 f y f u E ss s 分別為原始鋼材屈服強(qiáng)度 抗拉強(qiáng) 度 彈性模量和極限應(yīng)變 f yc f uc E sc c 分別為銹蝕 后鋼材屈服強(qiáng)度 抗拉強(qiáng)度 彈性模量和極限應(yīng)變 m 為鋼筋的質(zhì)量銹蝕率 分析銹蝕對(duì)鋼拱結(jié)構(gòu)極限承載力的影響時(shí) 分 別選擇銹蝕率 m 為 10 20 30 40 的鋼拱結(jié) 構(gòu)及鋼桁架結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比分析 加載方式為豎向均 布加載及側(cè)向均布加載 不同溫室結(jié)構(gòu)極限荷載與 鋼材致銹率關(guān)系曲線如圖 8 所示 圖 7 極限承載力 長(zhǎng)細(xì)比曲線 圖 8 極限承載力 銹蝕率曲線 由圖 8 可見 在鋼材致銹率變化時(shí) 結(jié)構(gòu)的承載 力隨著致銹率的增加而減小 拱架結(jié)構(gòu)豎向荷載最 大和最小下降幅度分別為 18 86 和 5 63 桁架結(jié) 構(gòu)豎向荷載最大和最小下降幅度分別為 17 46 和 5 56 而側(cè)向極限承載力受跨度影響低于豎向 拱 架結(jié)構(gòu)側(cè)向荷載最大和最小下降幅度分別為 6 25 和 2 91 桁架結(jié)構(gòu)豎向荷載最大和最小下降幅度 分別為 6 25 和 1 43 當(dāng)致銹率為 10 時(shí) 結(jié)構(gòu) 極限承載力下降不大 低于 5 致銹率增大至 30 40 時(shí) 結(jié)構(gòu)的極限承載力下降近 35 致銹率增 大至 50 時(shí) 結(jié)構(gòu)承載力下降超過 50 此時(shí)結(jié)構(gòu) 十分危險(xiǎn) 隨著結(jié)構(gòu)材料致銹率的增大 材料性能 衰減 極限承載力也相應(yīng)減小 溫室結(jié)構(gòu)在使用過 程中會(huì)遭遇干濕循環(huán) 凍融循環(huán) 風(fēng)雪等災(zāi)害 導(dǎo)致 鋼材易銹蝕 從而影響結(jié)構(gòu)安全性 因此 在實(shí)際工 程中 應(yīng)注意對(duì)材料的保護(hù) 增大其耐久性 延長(zhǎng)溫 室結(jié)構(gòu)使用壽命 4 采暖熱負(fù)荷分析 通常溫室內(nèi)最大熱負(fù)荷出現(xiàn)在冬季最寒冷的夜 35 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 第 48 卷 間 不同的作物 不同品種 不同生長(zhǎng)階段 對(duì)溫度有 不同的要求 設(shè)置本溫室結(jié)構(gòu)室內(nèi)溫度為 10 取 室外溫度為 20 提取圍護(hù)材料傳熱系數(shù)及溫室 空間為變量 量化溫室采暖熱負(fù)荷影響規(guī)律 4 1 圍護(hù)材料的影響 外圍護(hù)材是結(jié)構(gòu)與外界直接接觸的主要部位 直接與外界進(jìn)行熱量傳遞 由于圍護(hù)材料的傳熱系 數(shù)在一定程度上決定了外墻熱工性能的優(yōu)劣 所以 本文以圍護(hù)材料傳熱系數(shù)為變量 分析其對(duì)溫室熱 負(fù)荷的影響 常用的溫室圍護(hù)材料為單層聚乙烯膜 其傳熱 系數(shù) K 為 6 8 W m 2 K 厚度為 0 03 m 覆棉氈的 導(dǎo)熱系數(shù) 為 0 04 通過改變材料形式 厚度等方 式設(shè)置 3 0 10 W m 2 K 8 種不同圍護(hù)傳熱系數(shù) 程度計(jì)算模擬負(fù)荷 得到建筑冷熱負(fù)荷與外墻傳熱 系數(shù)的關(guān)系如圖 9 所示 圖 9 熱負(fù)荷 傳熱系數(shù)曲線 從圖 9 可以看出 建筑的冷 熱及總負(fù)荷均隨外 墻傳熱系數(shù)的增大而增大 呈現(xiàn)一定的線性增長(zhǎng) 擬 合總負(fù)荷關(guān)系式為 y 3 7381x 33 202 2 0 998 熱負(fù)荷的最大及最小增長(zhǎng)幅度分別為 5 09 和 11 53 可見 當(dāng)滿足日照 采光及作物生長(zhǎng)需 求的條件下 應(yīng)盡可能選擇傳熱系數(shù)較小的圍護(hù)材 料 使溫室能耗降低 4 2 溫室空間的影響 溫室屬于封閉且具有一定蓄熱能力的建筑物 溫室空間的大小在一定程度上影響熱能滲透及地面 熱損失 所以本文以溫室空間為變量 分析其對(duì)溫室 熱負(fù)荷的影響 在進(jìn)行溫室空間影響分析時(shí) 設(shè)置 溫室為一個(gè)區(qū) 其余條件均不變 僅設(shè)置 500 3 000 m 3 6 種不同溫室空間計(jì)算模擬負(fù)荷 得到建筑 冷 熱負(fù)荷與溫室空間關(guān)系如圖 10 所示 圖 10 熱負(fù)荷 溫室空間曲線 從圖 10 可以看出 建筑的冷 熱及總負(fù)荷均隨 外墻傳熱系數(shù)的增大而增大 擬合線性關(guān)系式為 y 0 9141x 31 333 2 0 6941 熱負(fù)荷的最大及最 小增長(zhǎng)幅度分別為 5 2 和 11 7 可見 在滿足 作物生長(zhǎng)及產(chǎn)量需求的條件下 應(yīng)盡可能控制溫室 空間的大小 使溫室更加節(jié)能 5 結(jié)束語(yǔ) 本文結(jié)合實(shí)際工程 基于非線性靜力推覆分析 方法得到日光溫室結(jié)構(gòu)極限承載能力 并對(duì)其影響 因素進(jìn)行分析 計(jì)算了溫室結(jié)構(gòu)熱負(fù)荷 為日光溫 室安裝采暖裝置提供理論依據(jù) 1 非線性靜力推覆方法可用于日光溫室大棚 的極限承載能力分析 鋼桁架溫室結(jié)構(gòu)極限承載能 力高于鋼拱架結(jié)構(gòu) 2 溫室結(jié)構(gòu)的極限承載力隨著跨度的增加而 減小 隨著長(zhǎng)細(xì)比的增加而減小 隨構(gòu)件銹蝕率的增 大而減小 在實(shí)際工程實(shí)施中 應(yīng)合理選擇結(jié)構(gòu)跨 度 構(gòu)件截面 并注重構(gòu)件的防銹工作 3 溫室結(jié)構(gòu)的熱負(fù)荷隨圍護(hù)材料傳熱系數(shù)增 大而增大 隨溫室空間增大而增大 在工程應(yīng)用中 在滿足作物生長(zhǎng)及產(chǎn)量需求的條件下 應(yīng)盡可能選 擇傳熱系數(shù)小的圍護(hù)材料 控制溫室空間的大小 降 低溫室能耗 參考文獻(xiàn) 1 陳端生 中國(guó)節(jié)能型日光溫室建筑與環(huán)境研究進(jìn)展 J 農(nóng)業(yè)工 程學(xué)報(bào) 1994 10 1 123 129 2 劉志杰 鄭文剛 胡清華 等 中國(guó)日光溫室結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究現(xiàn)狀 及發(fā)展趨勢(shì) J 中國(guó)農(nóng)學(xué)通報(bào) 2007 23 2 449 453 3 李天來 我國(guó)日光溫室產(chǎn)業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀與前景 J 沈陽(yáng)農(nóng)業(yè)大學(xué) 學(xué)報(bào) 2005 36 2 131 138 4 梁宗敏 連棟溫室結(jié)構(gòu)抗風(fēng)可靠度設(shè)計(jì)理論研究 D 北京 中 國(guó)農(nóng)業(yè)大學(xué) 2004 下轉(zhuǎn)第 58 頁(yè) 45 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 第 48 卷 的度量值 圖 7 六種連續(xù)去回動(dòng)作陀螺儀傳感器輸出信號(hào) 4 結(jié)束語(yǔ) 本文信號(hào)前處理雜波濾波機(jī)制主要是通過目測(cè) 觀察頸部動(dòng)作信號(hào)波形的平滑程度來選擇濾波參 數(shù) 未來可針對(duì)參數(shù)值對(duì)頸部動(dòng)作正確辨識(shí)率的影 響進(jìn)行研究 以找出更佳的參數(shù)值 由于加速度傳 感器與陀螺儀傳感器所感應(yīng)的物理量不同 本文僅 將此兩種傳感器的輸出信號(hào)調(diào)整至相近的基本位準(zhǔn) 與振幅范圍 未來可進(jìn)一步研究如何才能更有效地 融合不同種類的傳感器信號(hào) 以提升系統(tǒng)的運(yùn)算效 能及正確辨識(shí)率 參考文獻(xiàn) 1 林憲旗 建立多姿態(tài)特征融合的人體行為識(shí)別 J 電子技術(shù)與 軟件工程 2013 16 111 111 2 徐寧 王偉 楊玉婷 便攜式人體姿態(tài)實(shí)時(shí)檢測(cè)系統(tǒng)設(shè)計(jì) J 儀 表技術(shù) 2013 6 40 41 54 3 趙雄偉 人體行為特征融合與行為識(shí)別的分析 J 無線互聯(lián)科 技 2017 12 104 105 4 王蓓蓓 劉文金 陳耿 等 基于 Holt Winters 算法的定制家具生 產(chǎn)需求預(yù)測(cè)研究 J 林產(chǎn)工業(yè) 2018 45 1 44 47 5 于娜 吳沛雯 家具數(shù)控崗位工人體腦疲勞情況調(diào)研與分 析 J 林產(chǎn)工業(yè) 2018 45 9 48 51 6 黃國(guó)范 李亞 人體動(dòng)作姿態(tài)識(shí)別綜述 J 電腦知識(shí)與技術(shù) 2013 9 1 133 135 7 黃啟友 基于陀螺儀傳感器的一種人機(jī)交互技術(shù) D 湘潭 湘 潭大學(xué) 2011 8 郭志虎 費(fèi)潔 錢峰 基于微慣性全姿態(tài)測(cè)量的人體運(yùn)動(dòng)捕捉系 統(tǒng)研究 J 微型電腦應(yīng)用 2013 29 2 29 32 責(zé)任編輯 王琦 櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂櫂 上接第 54 頁(yè) 5 王永宏 張得儉 劉滿元 日光節(jié)能溫室結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇與設(shè) 計(jì) J 機(jī)械研究與應(yīng)用 2003 16 S1 101 103 6 白義奎 明月 影響日光溫室鋼骨架結(jié)構(gòu)安全及耐久性能因素 分析 J 房材與應(yīng)用 2005 5 14 15 7 尹素杰 李軍 李海迎 等 新型農(nóng)業(yè)大棚骨架的性能分析 J 中國(guó)農(nóng)學(xué)通報(bào) 2017 33 18 159 164 8 俞永華 盧如國(guó) 塑料大棚結(jié)構(gòu)承載特性的分析研究 J 農(nóng)機(jī) 化研究 2011 33 1 165 168 9 解恒燕 陳斌 柴冬冬 鋼拱單棟塑料大棚平面內(nèi)極限承載力分 析 J 低溫建筑技術(shù) 2015 37 8 46 49 10 薛東巖 黃光潔 陳啟永 等 溫室大棚采暖熱負(fù)荷計(jì)算 J 吉 林農(nóng)業(yè) 2016 23 58 58 11 中華人民共和國(guó)建設(shè)部 GB 50009 2001 建筑結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì) 規(guī)范 S 北京 中國(guó)建筑工業(yè)出版社 2006 12 葛玉猛 李玉順 童科挺 等 薄壁型鋼 重組竹組合工字形梁 受剪性能研究 J 森林工程 2018 34 6 72 79 13 蔣慧 李希勝 基于 BIM 的建筑結(jié)構(gòu)協(xié)同設(shè)計(jì)關(guān)鍵問題研 究 J 森林工程 2018 34 6 102 108 14 連彩萍 劉嶸 張淑琴 等 竹材維管束解剖構(gòu)造的研究進(jìn) 展 J 林產(chǎn)工業(yè) 2018 45 9 8 12 15 汪仁斌 杜春貴 竹材徑向動(dòng)態(tài)力學(xué)性能研究 J 林產(chǎn)工業(yè) 2018 45 8 14 16 22 16 Lee H S Cho Y S Evaluation of the mechanical properties of steel reinforcement embedded in concrete specimen as a function of the degree of reinforcement corrosion J International Journal of Frac ture 2009 157 1 2 81 88 責(zé)任編輯 王琦 85